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刮板輸送機鏈輪浮動油封的改進設計

發(fā)布時間：2023-04-11

劉鑫

（國家能源集團神東煤炭集團高端設備研發(fā)中心，陜西榆林 719315）

0　引言

浮動油封誕生于20世紀50年代后期，Z初用于取代推土機履帶行走機構上的橡膠油封，結構屬于動密封的一種，是一種緊湊型的金屬端面密封，主要用于低速重載場合，在煤塵大、泥沙多、水氣多等惡劣的工作環(huán)境下具有超強的密封性能，并具有耐磨、端面磨損后能自動補償?shù)葍?yōu)點；因其結構簡單、密封可靠和壽命較長等優(yōu)點，在煤礦機械中被廣泛應用，如刮板輸送機、轉載機等。

刮板輸送機是煤礦綜采設備的主要組成部分，鏈輪組件是刮板輸送機的重要組成部分，其能否安全可靠運行，直接關系到礦井生產(chǎn)。刮板輸送機在使用過程中，鏈輪組件出現(xiàn)漏油現(xiàn)象，導致鏈輪組件失效，直接嚴重影響了礦井的正常生產(chǎn)。

1　問題

維修部門新裝配的刮板輸送機機頭鏈輪組件，在空載試機運行不到30min時，發(fā)現(xiàn)鏈輪冒煙漏油，經(jīng)停機拆解后發(fā)現(xiàn)為浮動油封的紅棕色O形橡膠圈已經(jīng)斷裂并掉下碎塊，經(jīng)相關人員現(xiàn)場查看分析，系浮動油封漏油致使軸承處缺油，軸承在缺油工況下使用30min，局部高溫導致橡膠圈失效，O形圈材料為氟橡膠，浮動油封的規(guī)格為350-375-38。

2　浮動油封的密封與磨損機理

浮動油封一般是由一對浮動密封環(huán)（以下簡稱浮封環(huán)）、兩個橡膠圈、兩個浮封座等6部分組成的密封系統(tǒng)（圖1），共5處密封要求。浮封環(huán)是一個軸向呈馬鞍形，由鐵合金材料制成的浮動式的端面密封環(huán)。橡膠圈是一軸向截面為圓形而截面直徑較粗的橡膠環(huán)。浮動座是含有一個內(nèi)錐面、起到托住橡膠圈與浮動環(huán)并使兩者在空間保持一定位置的座腔。浮封環(huán)需成對使用，一個隨旋轉件旋轉（動環(huán)），另一個相對靜止（定環(huán)），在動環(huán)與浮封座之間以及在定環(huán)與浮封座之間的錐面處，各裝入一個具有圓形斷面的橡膠圈，在裝配預緊力作用下橡膠圈在浮封座形成的密封腔內(nèi)受軸向壓縮產(chǎn)生變形。產(chǎn)生垂直于浮封座錐面的彈力Fb和垂直浮封環(huán)錐面的彈力Fc，彈力Fc分解為軸向分力Fca和徑向分力Fcr。彈力Fb是橡膠圈與浮封座錐面緊密接觸實現(xiàn)b處密封，彈力Fc是橡膠圈與浮封環(huán)錐面緊密接觸實現(xiàn)c處密封，軸向分力Fca使兩浮封環(huán)密封面緊密接觸，實現(xiàn)a處密封，Z終實現(xiàn)整個密封系統(tǒng)的5處密封要求（圖2）。

圖1 浮動油封結構

浮封環(huán)的密封接觸表面寬度為（0.2～0.3）mm，內(nèi)部的錐形間隙有利于潤滑油進入密封面。潤滑油通過毛細作用、旋轉時的離心作用以及密封腔內(nèi)溫升后內(nèi)壓增大的作用進入密封間隙，形成一層很薄的油膜，從而實現(xiàn)密封、潤滑及冷卻，同時還可避免兩浮封環(huán)接觸端面過度磨損發(fā)熱所引起的橡膠圈老化變形、失去彈性。當浮封環(huán)亮帶磨損時，橡膠圈的彈性還可起到一定的自動補償作用。

3　原因分析

圖2 浮動油封密封原理

針對此問題，成立了專門的問題原因分析小組，對此問題產(chǎn)生的可能原因進行了全面的剖析，具體原因查證分析過程與初步分析如下。

（1）檢測浮封座外唇口尺寸為Φ384.3mm。

（2）檢測浮動油封膠圈組合后尺寸為Φ385.5mm。

（3）在裝配過程中，因橡膠圈的硬度過高，O形圈裝配不到位，導致O形圈的位置不同，變形抗力增大，從而導致浮封環(huán)的端面比壓不一致，密封力也不同，而導致漏油。

（4）浮封環(huán)裝配后由于受到不平衡的力的作用，導致密封力的不平衡，造成浮封環(huán)的端面比壓產(chǎn)生畸變，而導致漏油。

（5）浮動油封在工作時，由于浮封環(huán)所受的軸向力過大，使浮封環(huán)的端面比壓增大，致使浮封環(huán)的密封亮帶損壞，O形圈與浮封環(huán)接觸的擠壓力過大，而O形圈的撕裂強度又過低，為此，導致浮封環(huán)將O形圈擠壞而使橡膠圈破裂，Z終導致密封漏油失效。

（6）浮動油封在裝配時，橡膠圈有被劃傷的可能性，在工作過程中會出現(xiàn)裂紋，從而使O形圈遭到損壞，導致密封力的顯著降低，密封系統(tǒng)便遭到破壞，Z終使浮動油封失效而漏油。

（7）從橡膠圈材料的撕裂強度來看，NBR的撕裂強度在（16～17）kN/m，若采用炭黑補強其強度可達到20kN/m；而FPM的撕裂強度僅為（12～13）kN/m�？梢�，F(xiàn)PM材料的撕裂強度比NBR材料要低，在同樣的工作負荷條件下，NBR材料的使用性能狀態(tài)要明顯的好于FPM材料。

4　相關試驗與分析驗證

4.1不同橡膠圈材料的動態(tài)性能試驗對比

為了驗證不同橡膠圈材料的亮帶磨損情況，在浮動油封的動態(tài)性能試驗機上，做了如下驗證試驗，試驗參數(shù)：轉速100r/min（線速度1.96m/s），試驗時間12h。

通過對比驗證試驗可以看出，在同樣的工作條件下，F(xiàn)PM65材料的浮封環(huán)的亮帶有磨損痕跡，F(xiàn)PM60材料的浮封環(huán)亮帶有很輕微的磨損痕跡，NBR60膠圈材料的浮封環(huán)亮帶基本看不出任何磨損，3種橡膠圈的浮封環(huán)亮帶磨損對比如圖3所示。

4.2不同橡膠圈材料的動態(tài)性能試驗對比

使用專業(yè)分析軟件（ANSYS15.0），對FPM65，F(xiàn)PM60與NBR60橡膠圈材料的FEA/CAE進行分析對比，O形橡膠圈的接觸應力變化云圖分析結果如圖4所示。通過CAE對橡膠圈的接觸應力應變分析，可以看出，F(xiàn)PM65橡膠圈材料的接觸應力應變明顯的大于NBR60材料的應力；FPM60橡膠圈材料的接觸應力應變稍微大于NBR60材料的應力，因此，在同樣的工況條件下，硬度高的FPM橡膠圈材料的橡膠圈易造成破壞，易造成密封體系失效而導致密封破壞。

圖3 3種橡膠圈的浮封環(huán)亮帶磨損對比

圖4 橡膠圈的接觸應力應變

5　基本結論

通過上述的試驗驗證與FEA/CAE分析，可以得出以下基本結論。

（1）浮動油封漏油的主要原因系由于浮動油封的橡膠圈的硬度過高，橡膠圈的壓縮比急劇增大，橡膠圈局部的接觸應力過大，致使浮封環(huán)在工作時受到過大的軸向力作用下，端面比壓也急劇增大，超出了標準范圍的要求，從而使密封亮帶受到損傷，Z終使橡膠圈與浮封環(huán)之間產(chǎn)生相對滑動，而O形橡膠圈的撕裂強度又過低而遭到損壞后，浮封環(huán)的密封力得不到及時的提供，致使密封體系嚴重失效，從而使浮封環(huán)的端面比壓過大且不穩(wěn)定所致。

（2）浮動油封相配件的精度可能存在誤差，如箱體，軸承及軸的加工精度等。

（3）機架系統(tǒng)的剛性不夠，造成浮動油封系統(tǒng)失效。

（4）浮封環(huán)工作時端面比壓的急劇增大，系由于各種可能原因的變差，致使工作時，橡膠圈的變形抗力增大所導致。

可見，保證浮封環(huán)的端面比壓的穩(wěn)定可靠且符合標準要求是實現(xiàn)浮動油封密封的先決必要條件，此條件必須要保證到位且滿足，否則，易造成浮動密封的失效而影響設備的正常運轉。

6　糾正及預防措施

（1）適當調(diào)整浮動油封的端面比壓，使其端面比壓在相對合理的標準范圍內(nèi)。

（2）嚴格控制浮動油封相配件的精度，如軸承及軸的加工精度、密封座加工精度、粗糙度和同軸度等。

（3）嚴格對機架系統(tǒng)的剛性進行控制，以保證浮動油封的整個機構支撐系統(tǒng)的剛性。

（4）嚴格控制浮動油封橡膠圈的硬度變化，使各處均勻，變差不超過±SHOREA5硬度單位，使浮動油封受力均衡，以保證其端面比壓的穩(wěn)定可靠。

（5）適當降低橡膠圈的硬度或更換為NBR膠圈材料，以降低浮動油封的端面比壓，更換為綜合性能較好的NBR橡膠材料，避免性能的變化導致端面比壓變化，而導致密封失效，繼而影響密封的正常工作。

（6）提高橡膠圈材料的撕裂強度，使橡膠圈能夠承受較大的軸向力，保證在工作過程中不致因橡膠圈的撕裂而損壞，進而影響浮動油封的密封性能，Z終使浮動密封失效。

（7）對于精密支撐零部件如軸承等處的油位應定期關注，發(fā)現(xiàn)問題立即采取相關的補救措施進行糾正，以免因為潤滑不當產(chǎn)生不應有的損害。

（8）在裝配時需使用專門的裝配工裝，保證O形橡膠圈的裝配位置的準確性，從而保證浮動油封的端面比壓的穩(wěn)定性，以滿足浮動油封的正常工作條件。

7　結語

通過將浮動油封的橡膠圈材料由氟橡膠改進為丁晴橡膠，進一步改善橡膠圈的力學綜合性能，以降低浮動油封的端面比壓及改善橡膠圈的抗撕裂性能來滿足現(xiàn)場工況條件，并在安裝過程中嚴格按照規(guī)定步驟進行安裝和檢測，測試和運行過程中保證鏈輪的潤滑和冷卻，順利通過了空載8h的出廠檢測，并在后期安裝在刮板輸送機上正常運行。

通過對鏈輪浮動油封存在問題的認真分析并采取了相應的改進措施，從實際應用中可以看到，鏈輪漏油問題也得到了有效的控制，避免了由于浮動密封漏油導致設備損壞，提高了設備開機率，保證了設備的正常運行。

來源：《設備管理與維修》2019年18期